近來(lái)和個(gè)別的粉體廠家的立磨操作員交流時(shí)，發(fā)現(xiàn)都有立磨在平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)突然振動(dòng)停磨現(xiàn)象。對(duì)當(dāng)時(shí)設(shè)備進(jìn)行檢查，并沒(méi)有問(wèn)題，而當(dāng)時(shí)系統(tǒng)參數(shù)也無(wú)大的變化。停磨后，發(fā)現(xiàn)磨盤(pán)上有一層較厚的粉料，那么為什么會(huì)有一層較厚的粉料，而磨又為什么突然震停呢？

振磨原因分析

雖然入磨物料粒度越小產(chǎn)量就越高，但對(duì)于立磨來(lái)說(shuō)，要穩(wěn)定運(yùn)行還必須在磨輥和磨盤(pán)之間形成一定厚度的料層，以避免倆者接觸而產(chǎn)生磨損和振動(dòng)。當(dāng)入磨的粉料達(dá)到一定的比例時(shí)，由于粉料的流動(dòng)性比塊狀料大的多，所以經(jīng)過(guò)磨輥擠壓形成的料層較薄，這樣就極易產(chǎn)生振動(dòng)。另外，外溢的粉料被噴口環(huán)的高速風(fēng)帶起，經(jīng)選粉后，只有小部分合格的細(xì)粉被選出，其余在磨內(nèi)循環(huán)，這樣就使磨內(nèi)循環(huán)粉料量加大，而且細(xì)粉顆粒之間又有相互吸附的趨勢(shì)，當(dāng)循環(huán)量達(dá)到一定程度時(shí),表現(xiàn)為入口負(fù)壓降低,出口負(fù)壓增高，磨內(nèi)循環(huán)在逐步惡化，進(jìn)出口壓差在增加，這時(shí)風(fēng)量不足以浮起越聚越多的粉料時(shí),就會(huì)突然大量落至磨盤(pán)上,造成料層細(xì)粉增多,輥?zhàn)右Р蛔×蠈樱ポ伄a(chǎn)生滑移現(xiàn)象，壓迫料層，從而會(huì)劇烈振動(dòng)導(dǎo)致停磨。而跳停前料層厚度無(wú)明顯變化，是因大量粉料在磨內(nèi)處于懸浮循環(huán)狀態(tài)，而在跳磨前看似平穩(wěn)運(yùn)行，到磨跳?？偣膊坏?分鐘時(shí)間，連調(diào)整的早間都沒(méi)有。而跳磨瞬間料層急劇變薄，是因?yàn)樗虾竽ケP(pán)上粉料過(guò)多，磨輥無(wú)法咬住物料產(chǎn)生滑移壓破料層，而實(shí)際磨內(nèi)物料已相當(dāng)多，這與打開(kāi)磨實(shí)際檢查相符，若這時(shí)用輔傳轉(zhuǎn)動(dòng)磨就會(huì)發(fā)現(xiàn)料層較正常運(yùn)行時(shí)厚許多.。

如何提前預(yù)防判斷

1. 料層雖無(wú)明顯變化，但磨入口負(fù)壓有降低趨勢(shì)，磨機(jī)進(jìn)出口壓差在增加，

振動(dòng)值也略有增加。還有就是在別的條件未變化情況下(比如立磨所有風(fēng)門(mén)和增濕塔出口溫度，和入磨物料未變化的情況下)磨出口溫度在逐漸降低，說(shuō)明磨內(nèi)懸浮料在增加，如不及時(shí)加以調(diào)整，懸浮料會(huì)越聚越多，必然會(huì)造成塌料停磨。這時(shí)可適當(dāng)降低分離器轉(zhuǎn)速，及時(shí)釋放部分懸浮粉料，并適當(dāng)減產(chǎn)，待控制的各參數(shù)恢復(fù)正常后，方可恢復(fù)正常操作。

2. 當(dāng)物料發(fā)生變化時(shí)（比如現(xiàn)在提倡循環(huán)經(jīng)濟(jì)，廢渣利用，不少?gòu)S家用各種工業(yè)廢渣，硅石，黃沙，砂巖，硫鐵渣等來(lái)代替粘土),這些物料比起標(biāo)準(zhǔn)的三組分石灰石,黏土,鐵質(zhì)校正料相比，易磨性差,在磨里不易磨成成品，等磨到一定程度時(shí)，這些物料始終在磨內(nèi)處于循環(huán)懸浮狀態(tài)，落不到磨床上而繼續(xù)被粉磨，也未達(dá)到成品細(xì)度而無(wú)法出磨，會(huì)越聚越多到磨內(nèi)風(fēng)不足以托浮起時(shí)就會(huì)集中落下，在這種情況下，要改變以往的一些控制方法和參數(shù)，具體方法：適當(dāng)降低入磨負(fù)壓，目的是使未達(dá)到成品細(xì)度而出不了磨的懸浮料能夠重新落回到磨盤(pán)上粉磨，適當(dāng)降低料層厚度，提高研磨效率，研磨壓力不應(yīng)降低，這樣有利于把這些易磨性差的物料，迅速磨成合格細(xì)粉而抽出磨外。

3. 為了提高立磨產(chǎn)量，可適當(dāng)摻入一定量的粉狀料，但一定要摻合均勻，不致于造成粉料集中進(jìn)磨，使磨振動(dòng)跳停。并且只能摻入適當(dāng)比例，應(yīng)和塊狀料有一定粒度級(jí)配。而不是越多越好。

總之，立磨入磨粉料比例過(guò)多，可造成磨機(jī)突然振動(dòng)停機(jī)。在操作過(guò)程中當(dāng)參數(shù)發(fā)生變化時(shí)，要及時(shí)判斷并加以調(diào)整，避免造成頻繁跳停，不僅對(duì)設(shè)備造成了損害，而且頻繁啟動(dòng)還增加了電耗。

由于立式磨具有粉磨效率高，能量消耗??；烘干能力強(qiáng)，人磨物料的水分可高達(dá)百分之十幾；具有較強(qiáng)的適應(yīng)能力，占地面積小，約為球磨機(jī)占地面積的50％；生料化學(xué)成份測(cè)定快，顆粒級(jí)配均勻，有利于水泥熟料燒成等一系列優(yōu)點(diǎn)，得到越來(lái)越廣泛的采用。特別是近幾年來(lái)，在新型干法的水泥生產(chǎn)線(xiàn)中，大都將立式磨作為生料粉磨的設(shè)備，也有部分干法水泥生產(chǎn)線(xiàn)采用立式磨作為水泥粉磨設(shè)備。盡管與球磨機(jī)相比，立式磨允許更大的入磨粒度，但由人磨的物料粒度太大帶來(lái)的影響卻與球磨機(jī)有較大的不同，一般情況下，球磨機(jī)的入磨粒度的變化只對(duì)磨機(jī)的產(chǎn)量和出磨細(xì)度帶來(lái)影響。入磨粒度大，球磨機(jī)的產(chǎn)量降低，產(chǎn)品細(xì)度增大，但對(duì)立磨來(lái)說(shuō)，人磨粒度過(guò)大，不僅使得產(chǎn)品的質(zhì)量下降，還更容易造成磨機(jī)的系統(tǒng)故障。一些企業(yè)由于工藝條件或管理等方面的原因，未能將入磨物料粒度控制在要求范圍。特別是在過(guò)去使用球磨機(jī)粉磨系統(tǒng)的企業(yè)，對(duì)控制入磨物料粒度重要性認(rèn)識(shí)不清，導(dǎo)致過(guò)大物料進(jìn)入立式磨，產(chǎn)生了一系列的問(wèn)題。筆者試圖通過(guò)本文引起有關(guān)人員的高度重視。

粉磨過(guò)程簡(jiǎn)析立式磨種類(lèi)較多，其工作原理基本一致。磨機(jī)的磨盤(pán)在主電機(jī)的帶動(dòng)下旋轉(zhuǎn)，磨輥受到彈簧或液壓力的作用下，緊壓在磨盤(pán)的料層上，由于摩擦力作用使磨輥繞心軸作自轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。物料在磨盤(pán)和磨輥之間受擠壓和研磨的聯(lián)合作用粉磨后，被磨盤(pán)的離心力拋?zhàn)运闹埽娓捎玫臒犸L(fēng)通過(guò)圍繞磨盤(pán)的風(fēng)嘴把物料帶人上部的分級(jí)器進(jìn)行分級(jí)，細(xì)粉帶走，并通過(guò)收塵器將細(xì)粉收集下來(lái)，粗粉回磨再粉磨。

     但是由于人磨的粒度太大，有的大塊物料難以進(jìn)入磨輥與磨盤(pán)之間，下面作一個(gè)簡(jiǎn)單的分析。

     假設(shè)物料為一小圓球，在進(jìn)入磨輥與磨盤(pán)之間時(shí)受到的力有：

     P1——磨輥?zhàn)饔糜谖锪系牧Γ?

     P2——磨盤(pán)作用于物料的力；

     F1——磨輥與物料之間的摩擦力，F(xiàn)1=P1f；

     F2——磨盤(pán)與物料之間的摩擦力，F(xiàn)2=P2f；

     f——鋼在物料上的摩擦系數(shù)，f≈0.24。

     欲使物料順利進(jìn)入磨輥與磨盤(pán)之間必有：

     P2f+P1f1cosα≥P1sinα     (1)

     同時(shí)還應(yīng)有平衡方程：

     P1cosα+fP1sinα=P2      (2)

     聯(lián)之解此方程組得：

     tgα≤2f/(1一f2)

     令φ表示摩擦角，則f=tgφ

     由此可得tgα≤tg2φ   α≤2φ=2arctg0.24=27。

     由于α的變化受輥?zhàn)又睆胶腿四ノ锪狭６扔绊?，在輥?zhàn)又睆酱笮〔蛔儎?dòng)的情況下，人磨粒度越大則僅越大，當(dāng)僅超過(guò)2倍摩擦角時(shí)，物料便會(huì)被擠出，粉磨作業(yè)就難以進(jìn)行，所以對(duì)物料的大小應(yīng)有一個(gè)限制。除此之外，磨輥與磨盤(pán)之間的間隙也對(duì)鉗角有一定影響。磨輥與磨盤(pán)之間的間隙越大，物料中更容易被“咬”人，但間隙太大又將影響粉磨效率。一般情況下，間隙h=KD。

     K——系數(shù)，K=O.01～0.03；

     D——磨輥直徑，m。

在這種情況下，立式磨常常取的人磨粒度為：d≤0.05D，這樣完全可以保證α≤2φ中的條件，以保證立式磨工作更加有效可靠。

入磨粒度對(duì)立式磨系統(tǒng)的影響

     從上述分析中我們知道，立式磨的人料粒度取決于磨輥的大小。在實(shí)際工作中，如果人磨物料的粒度d與磨輥的直徑D的比值大于0.05，

那么以下情況就很可能發(fā)生：

     (1)由于人磨物料太大，物料不能順利被輥磨鉗人，不能形成較好的研磨層。這種情形就同行使的汽車(chē)的車(chē)輪壓不住一個(gè)籃球，但能壓

住一個(gè)乒乓的情形一樣。例如，有的企業(yè)使用的ATOX32.5生料磨，磨盤(pán)直徑3.25m，輥?zhàn)又睆?.95m，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為160t／h，D／d≤0.05計(jì)

算，入料粒度 d≤97.5ram，實(shí)際要求為d=80mm，但該企業(yè)入磨粒度則遠(yuǎn)大于該控制范圍，嚴(yán)重時(shí)一度達(dá)到200ram以上，不僅不能達(dá)到設(shè)計(jì)產(chǎn)量，還致使磨機(jī)不能正常工作。當(dāng)降低入磨物料粒度后，生產(chǎn)情況良好，臺(tái)時(shí)產(chǎn)量穩(wěn)定在170t／h以上。

     (2)入磨物料太大，造成的另一后果是振動(dòng)加大，致使磨輥、磨盤(pán)的襯板磨損嚴(yán)重，并造成不均勻溝槽、裂紋和斷邊現(xiàn)象。由于一些較

大的物料并非是圖示那樣的球體，這樣鉗角就會(huì)發(fā)生變化。一些不規(guī)則的大塊物料雖然能被磨輥鉗入，但由于其粒度較大，會(huì)將磨輥稍微頂起，經(jīng)壓碎后，磨輥在液壓系統(tǒng)的作用下，有一個(gè)回落，這種情形發(fā)生較多的情況下，磨輥的振動(dòng)就非常明顯。眾所周知，過(guò)度振動(dòng)對(duì)于機(jī)械的系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，將大幅增大零件的動(dòng)載荷，這沖擊動(dòng)載荷對(duì)于各種零部件都是十分有害的，致使磨輥、磨盤(pán)的襯板磨損加劇等不良工況頻繁發(fā)生。

     (3)入磨物料太大還會(huì)造成立磨刮料板松動(dòng)、脫落。磨盤(pán)甩出的細(xì)物料在風(fēng)環(huán)處被氣體吹起，不能吹起的大顆粒物料落進(jìn)積料箱，由通過(guò)裝在磨盤(pán)的刮料板刮出，由于入磨物料顆粒較大，不易被粉磨到理想的細(xì)度，落入積料箱的物料較多。因此帶負(fù)荷啟動(dòng)時(shí)刮板阻力大，使得固定刮板的螺絲松動(dòng)，嚴(yán)重時(shí)，刮板脫落，產(chǎn)生填料現(xiàn)象，使得立磨主機(jī)負(fù)荷加大而跳機(jī)。

     (4)在正常的情況下，液壓系統(tǒng)的拉力桿、液壓缸都會(huì)磨損。立式磨本身在工作時(shí)的振動(dòng)對(duì)這些零件的磨損影響較大。如果入磨的粒度太大，振動(dòng)將進(jìn)一步加劇從而導(dǎo)致拉力桿、液壓缸都會(huì)磨損更加嚴(yán)重，使密封裝置受損導(dǎo)致液壓系統(tǒng)滲油，使液壓系統(tǒng)的壓力提高困難，嚴(yán)重時(shí)無(wú)法正常工作。

     以上僅僅分析了入磨物料太大造成的一些狀況，已經(jīng)說(shuō)明與球磨機(jī)不同，立式磨的入磨粒度偏大影響的不僅僅是產(chǎn)量和質(zhì)量，還會(huì)影響到立式磨的正常工作、機(jī)械零件壽命，帶來(lái)系統(tǒng)的故障，使立磨的工作自然受到影響。這一點(diǎn)應(yīng)引起廣泛的關(guān)注。

立磨的輔助設(shè)備是為立磨的安全可靠運(yùn)行提供潤(rùn)滑、冷卻、密封和施加研磨壓力的一組設(shè)備，以我公司ATOX R-50型立磨和MLS 4531型立磨為例，其輔助設(shè)備通常有:密封風(fēng)機(jī)、主減速器潤(rùn)滑站、張緊站(或液壓站)、磨輥潤(rùn)滑站等?，F(xiàn)將我公司輔助設(shè)備常見(jiàn)故障及處理經(jīng)驗(yàn)介紹如下。

1   密封風(fēng)機(jī)

     密封風(fēng)機(jī)的作用是向磨輥軸承氣封腔鼓入一定壓力的氣體，使氣封腔里呈正壓，防止磨機(jī)跳停或運(yùn)行中偶爾出現(xiàn)的正壓氣流攜帶粉塵進(jìn)入軸承腔里損壞軸承。其常見(jiàn)故障是密封風(fēng)機(jī)電流波動(dòng)和密封壓力低報(bào)。

     中控顯示密封風(fēng)機(jī)電流降低性的波動(dòng)，則多為風(fēng)機(jī)三角帶因磨損出現(xiàn)裂口打滑導(dǎo)致，停機(jī)后應(yīng)著重檢查風(fēng)機(jī)三角帶并予以更換。

     壓力低報(bào)會(huì)造成磨機(jī)跳停。首先應(yīng)檢查風(fēng)機(jī)入口濾網(wǎng)是否積灰，排除此類(lèi)因素應(yīng)檢查密封風(fēng)管是否破損，對(duì)于MLS立磨，則多為磨腔里環(huán)狀密封風(fēng)管與磨輥聯(lián)接的關(guān)節(jié)軸承處法蘭脫開(kāi)。

2   主減速器潤(rùn)滑站

     1臺(tái)低壓循環(huán)加熱泵、1臺(tái)循環(huán)泵和4臺(tái)高壓泵組成主減速器潤(rùn)滑站。

     循環(huán)加熱泵用于加熱潤(rùn)滑油；循環(huán)泵用于向齒輪腔里提供一定流量和壓力的潤(rùn)滑油；4臺(tái)高壓泵則向磨減速器上部的承載磨機(jī)負(fù)荷的12塊滑塊提供高壓油，以形成高壓油膜。

     常見(jiàn)的故障及處理:

     1)主減速器輸入軸軸承溫度高

     通常因潤(rùn)滑油溫高造成，應(yīng)檢查冷卻水管路上的溫控閥是否打開(kāi)，水過(guò)濾器濾芯是否被污泥堵塞，并相應(yīng)處理。

     2)減速器油位低報(bào)

     如果油位低報(bào)發(fā)生在油站起動(dòng)階段，則現(xiàn)場(chǎng)調(diào)節(jié)向上下油腔供油的油路上的截流閥，重新分配油流量，運(yùn)行一段時(shí)間后，即可消除。如果發(fā)生在磨機(jī)停機(jī)后，油站還在運(yùn)行時(shí)，此時(shí)多半因?yàn)橛吐沸孤┰斐桑瑧?yīng)檢查油冷器是否發(fā)生泄漏，并重新補(bǔ)油。

     3)止推滑塊油壓低報(bào)

     如果并排的2塊滑塊壓力低報(bào)或間隔的4塊滑塊壓力低報(bào)，則會(huì)造成磨機(jī)跳停。通常現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)核對(duì)壓力低報(bào)的滑塊供油壓力表上實(shí)際讀數(shù)，若讀數(shù)正常，則為繼電器誤報(bào)警，儀表工處理即可。還有一種情況，因冷卻水管路上的溫控閥動(dòng)作不靈(不能根據(jù)油溫高低來(lái)關(guān)閉)，導(dǎo)致油溫過(guò)高，也引起滑塊壓力低報(bào)，它一般會(huì)造成磨機(jī)停機(jī)，修理或干脆拆除溫控閥，完全由人工來(lái)開(kāi)關(guān)冷卻水閥門(mén)開(kāi)度。

     4)高壓泵入口油壓低報(bào)

     也因油溫變化引起，需在磨機(jī)運(yùn)行較長(zhǎng)時(shí)間過(guò)程中，手動(dòng)調(diào)節(jié)管路上的壓力調(diào)節(jié)閥，使油壓值穩(wěn)定在0.1MPa。

3   張緊站(液壓站)

     由1臺(tái)循環(huán)過(guò)濾泵、1臺(tái)壓力泵構(gòu)成，用于向磨輥施加研磨壓力和提升磨輥(僅ATOX磨機(jī)有提升功能)。

     常見(jiàn)故障及處理:

     1)磨輥提升不起來(lái)

     因油管老化更換后，有外界空氣混入油路里，未排氣，通過(guò)檢測(cè)孔排氣后，即可正常。

     2)輥位報(bào)警

     在磨機(jī)磨輥提升過(guò)程中發(fā)生，因3個(gè)接近開(kāi)關(guān)未能同時(shí)感應(yīng)到信號(hào)，也即磨輥提升的高度不一致。一般多為探頭故障或感應(yīng)片積灰。

4   磨輥潤(rùn)滑站

     由1臺(tái)循環(huán)過(guò)濾泵、3臺(tái)供油泵和3臺(tái)回油泵構(gòu)成，每1個(gè)磨輥對(duì)應(yīng)1臺(tái)供油泵和1臺(tái)回油泵，向磨輥軸承提供冷卻過(guò)濾后的潤(rùn)滑油。

     故障及處理:

     1)油溫報(bào)警

     磨輥潤(rùn)滑系統(tǒng)對(duì)油溫的波動(dòng)最為敏感，它要求油箱油溫在52～53℃之間波動(dòng)。冬季，在管路上投入線(xiàn)性加熱器，輔以太陽(yáng)燈烘油箱；夏季，投入2個(gè)油冷器和用軸流風(fēng)機(jī)對(duì)著油箱吹風(fēng)冷卻。

     2)真空開(kāi)關(guān)報(bào)警

     真空開(kāi)關(guān)安置在每臺(tái)回油泵入口前，用于控制跟回油泵相對(duì)應(yīng)的供油泵的開(kāi)停，以防止磨輥里油位過(guò)高造成泄漏。油溫低時(shí)，供油泵的運(yùn)行是不連續(xù)的。

     如果某一個(gè)磨輥的真空開(kāi)關(guān)報(bào)警不停，則應(yīng)考慮油管聯(lián)接是否正確，更換磨腔里的金屬軟管后，更應(yīng)認(rèn)真檢查。比如1號(hào)輥的供油管和2號(hào)輥的供油管互相接錯(cuò)，在控制系統(tǒng)上，1號(hào)輥真空開(kāi)關(guān)控制著向2號(hào)輥進(jìn)油的1號(hào)泵，如果1號(hào)輥真空開(kāi)關(guān)動(dòng)作，則2號(hào)輥停止進(jìn)油，而2號(hào)輥真空不會(huì)動(dòng)作，2號(hào)泵繼續(xù)運(yùn)行，向1號(hào)輥供油，則1號(hào)輥真空開(kāi)關(guān)始終報(bào)警。

     3)磨輥漏油

     應(yīng)考慮油管接頭漏氣和軟管部分老化破損漏氣，導(dǎo)致真空開(kāi)關(guān)不動(dòng)作。

車(chē)間立磨投產(chǎn)初期平均臺(tái)時(shí)產(chǎn)量450 t／h，隨著磨輥輥皮磨損的加劇(輥皮設(shè)計(jì)使用壽命為10 500 h，但因我公司入磨物料易磨性偏低，輥皮磨損速度相對(duì)較快)，立磨臺(tái)時(shí)產(chǎn)量逐漸下降，至立磨噴嘴環(huán)改造前，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量已下降至410 t／h.當(dāng)磨輥輥皮和磨盤(pán)襯板磨損后，輥與盤(pán)之間的接觸形式由線(xiàn)接觸改為內(nèi)端點(diǎn)接觸，立磨粉磨作業(yè)區(qū)主要發(fā)生在磨輥與磨盤(pán)的外端(靠磨殼體側(cè))，當(dāng)磨輥與磨盤(pán)襯板外端形成凹槽后，磨輥對(duì)物料的作用面發(fā)生了變化，碾壓研磨效率大大降低，導(dǎo)致吐渣料增大。因此隨著磨輥輥皮的磨損量增大，磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量逐漸降低。鑒于磨輥輥皮磨損是不可逆轉(zhuǎn)的，為了在當(dāng)前工況下提高磨機(jī)臺(tái)時(shí)產(chǎn)量，我們主要從優(yōu)化立磨工藝著手。在生產(chǎn)中，我們發(fā)現(xiàn)當(dāng)磨機(jī)喂料偏高時(shí)，磨盤(pán)料層增厚，吐渣外排量明顯增多，外循環(huán)振動(dòng)輸送機(jī)經(jīng)常壓料造成立磨外排口堵料。降低料層厚度、減少吐渣量的措施有：提高噴嘴環(huán)處風(fēng)速、提高研磨壓力和降產(chǎn)。我公司磨機(jī)運(yùn)行時(shí)尾排風(fēng)機(jī)風(fēng)門(mén)開(kāi)度基本在97％，已達(dá)到滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行；研磨壓力高給定值設(shè)定為190 bar，在我們?nèi)粘Ｉa(chǎn)中，研磨壓力基本都給定在190 bar，已沒(méi)有提高余地；因此為了保證磨系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行，只有通過(guò)降產(chǎn)來(lái)滿(mǎn)足。

2采取措施   HLM立磨是一種全風(fēng)掃磨，噴嘴環(huán)處風(fēng)速的大小與臺(tái)時(shí)產(chǎn)量有著直接的關(guān)系，適宜的風(fēng)速可以形成良好的內(nèi)、外部循環(huán)，使磨盤(pán)上的物料層適當(dāng)、穩(wěn)定，粉磨效率高，臺(tái)時(shí)產(chǎn)量增加；反之，如果磨內(nèi)噴嘴環(huán)風(fēng)速偏低，將造成磨機(jī)吐渣量增大，系統(tǒng)循環(huán)負(fù)荷偏高，嚴(yán)重制約了磨機(jī)的臺(tái)時(shí)產(chǎn)量，更甚者，會(huì)造成熱風(fēng)室堵料或者飽磨。而為了提高噴嘴環(huán)處風(fēng)速而增加通風(fēng)量會(huì)加大尾排風(fēng)機(jī)的負(fù)荷，是不經(jīng)濟(jì)的做法。因此我們改造的主要思路是減少?lài)娮飙h(huán)有效通風(fēng)面積，提高噴嘴環(huán)風(fēng)速，增加磨機(jī)選粉效率，減少吐渣量。2005年10月對(duì)立磨噴嘴環(huán)添加了蓋板，蓋板呈月牙弧狀，中間厚度20 mln，兩邊厚度13 mm；蓋板加于磨輥之間；一共3塊。原噴嘴環(huán)截面積約9 m2，蓋板總面積約2 m2，減少有效通風(fēng)截面積約：22．4％。忽略蓋板壓頭等阻力損失，噴嘴環(huán)處風(fēng)速與有效通風(fēng)截面積成線(xiàn)性反比關(guān)系，因此噴嘴環(huán)處風(fēng)速將大幅提高。

HLM立磨是利用料床粉碎原理進(jìn)行粉磨物料的一種研磨機(jī)械。現(xiàn)已被廣泛應(yīng)用于水泥、煤炭、電力等行業(yè)。HLM立磨是一種全風(fēng)掃式磨機(jī)，入磨物料經(jīng)過(guò)擠壓，在離心力的作用下甩下盤(pán)邊沉落到噴口環(huán)處，靠該處的高速風(fēng)將其吹起、吹散，金屬、重礦石將沉降到噴口環(huán)下排出。細(xì)粉帶到立磨上部，經(jīng)分離器分選，成品隨同氣體進(jìn)入收塵器收集起來(lái)，粗粉又循環(huán)回來(lái)。粗粉、粗顆粒被拋起，隨著風(fēng)速的降低，使其失去依托，沉降到盤(pán)面上，靠離心力進(jìn)入壓磨軌道進(jìn)行新一輪的循環(huán)。在多次循環(huán)中，顆粒與氣體之間傳熱使水分蒸發(fā)。因此，HLM立磨集物料的粉磨、輸送、選粉、烘干以及分離金屬塊和重礦石等諸多優(yōu)點(diǎn)于一身。正常條件下，只要通過(guò)短期的工藝調(diào)試，立磨都能平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)。但是，如何優(yōu)化工藝參數(shù)保證質(zhì)量、確保安全、提高產(chǎn)量、降低能耗、提高運(yùn)轉(zhuǎn)率、不斷提高經(jīng)濟(jì)效益是立磨的管理和操作的中心問(wèn)題。下面針對(duì)這些問(wèn)題，進(jìn)行簡(jiǎn)要的探討。

1、磨內(nèi)通風(fēng)及進(jìn)出口溫度控制

1.1、入磨風(fēng)的來(lái)源及匹配

     入磨熱風(fēng)大多采用回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)的廢氣，也有的工藝系統(tǒng)采用熱風(fēng)爐提供熱風(fēng)，為了調(diào)節(jié)風(fēng)溫和節(jié)約能源，在入磨前還可兌入冷風(fēng)和循環(huán)風(fēng)。

     采用熱風(fēng)爐供給熱風(fēng)的工藝系統(tǒng)，為了節(jié)約能源，視物料含水情況可兌入20％～50％的循環(huán)風(fēng)。而采用預(yù)分解窯廢氣作熱風(fēng)源的系統(tǒng)，希望廢氣能全部入磨利用。若有余量則可通過(guò)管道將廢氣直接排入收塵器。如果廢氣全部入磨仍不夠，可根據(jù)入磨廢氣的溫度情況，確定兌入部分冷風(fēng)或循環(huán)風(fēng)。

1.2、風(fēng)量、風(fēng)速及風(fēng)溫的控制

(1)風(fēng)量的選定原則

出磨氣體中含塵(成品)濃度應(yīng)在550～750g/m3之間，一般應(yīng)低于700g/m3；

出磨管道風(fēng)速一般要>20m/s，并避免水平布置；噴口環(huán)處的風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)為90m/s，波動(dòng)范圍為70％～105％；

     當(dāng)物料易磨性不好，磨機(jī)產(chǎn)量低，往往需選用大一個(gè)型號(hào)的立磨。相比條件下，在出口風(fēng)量合適時(shí)，噴口環(huán)風(fēng)速較低，應(yīng)按需要用鐵板擋上磨輥后噴口環(huán)的孔，減少通風(fēng)面積，增加風(fēng)速。擋多少個(gè)孔，要通過(guò)風(fēng)平衡計(jì)算確定；允許按立磨的具體情況在70％～105％范圍內(nèi)調(diào)整風(fēng)量，但窯磨串聯(lián)的系統(tǒng)應(yīng)不影響窯的煙氣排放。

(2)風(fēng)溫的控制原則

     生料磨出磨風(fēng)溫不允許超過(guò)120℃。否則軟連接要受損失，旋風(fēng)筒分格輪可能膨脹卡停；煤磨出磨風(fēng)溫視煤質(zhì)情況而定，揮發(fā)分高的，則出磨風(fēng)溫要低些，反之可以高些。一般應(yīng)控制在100℃以下，以免系統(tǒng)燃燒、爆炸等現(xiàn)象的發(fā)生。

在用熱風(fēng)爐供熱風(fēng)的系統(tǒng)，只要出磨物料的水分滿(mǎn)足要求，入收塵器風(fēng)溫高于露點(diǎn)16℃以上，可以適當(dāng)降低入、出口風(fēng)溫，以節(jié)約能源。

     烘磨時(shí)入口風(fēng)溫不能超過(guò)200℃，以免使磨輥內(nèi)潤(rùn)滑油變質(zhì)。

1.3、防止系統(tǒng)漏風(fēng)

     系統(tǒng)漏風(fēng)是指立磨本體及出磨管道、收塵器等處的漏風(fēng)。在總風(fēng)量不變的情況下，系統(tǒng)漏風(fēng)會(huì)使噴口環(huán)處的風(fēng)速降低，造成吐渣嚴(yán)重。

由于出口風(fēng)速的降低，使成品的排出量少，循環(huán)負(fù)荷增加，壓差升高。由于惡性循環(huán)，總風(fēng)量減少，易造成飽磨，振動(dòng)停車(chē)。還會(huì)使磨內(nèi)輸送能力不足而降低產(chǎn)量。另外，還可降低入收塵器的風(fēng)溫，易出現(xiàn)結(jié)露。如果為了保持噴口環(huán)處的風(fēng)速，而增加通風(fēng)量，這將會(huì)加重風(fēng)機(jī)和收塵的負(fù)荷，浪費(fèi)能源。同時(shí)也受風(fēng)機(jī)能力和收塵器能力的限制。因此系統(tǒng)漏風(fēng)百害而無(wú)一利，是在必須克服之列。HLM立磨德方要求系統(tǒng)漏風(fēng)<4％，根據(jù)我們的國(guó)情，應(yīng)按漏風(fēng)<10％作風(fēng)路設(shè)計(jì)，因此系統(tǒng)漏風(fēng)量一定不能>10％。

2、幾種參數(shù)的選擇

2.1、關(guān)于拉緊力的選擇

     立磨的研磨力主要來(lái)源于液壓拉緊裝置。通常狀況下，拉緊壓力的選用和物料特性及磨盤(pán)料層厚度有關(guān)，因?yàn)榱⒛ナ橇洗卜鬯椋瑪D壓力通過(guò)顆粒間互相傳遞，當(dāng)超過(guò)物料的強(qiáng)度時(shí)被擠壓破碎，擠壓力越大，破碎程度越高，因此，越堅(jiān)硬的物料所需拉緊力越高；同理，料層越厚所需的拉緊力也越大。否則，效果不好。

對(duì)于易碎性好的物料，拉緊力過(guò)大是一種浪費(fèi)，在料層薄的情況下，還往往造成振動(dòng)，而易碎性差的物料，所需拉緊力大，料層偏薄會(huì)取得更好的粉碎效果。拉緊力選擇的另一個(gè)重要依據(jù)為磨機(jī)主電機(jī)電流。正常工況下不允許超過(guò)額定電流，否則應(yīng)調(diào)低拉緊力。

2.2   關(guān)于分離器轉(zhuǎn)速的選擇影響產(chǎn)品細(xì)度的主要因素是分離器的轉(zhuǎn)速和該處的風(fēng)速。在分離器轉(zhuǎn)速不變時(shí)，風(fēng)速越大，產(chǎn)品細(xì)度越粗，而風(fēng)速不變時(shí)，分離器轉(zhuǎn)速越快，產(chǎn)品顆粒在該處獲得的離心力越大，能通過(guò)的顆粒直徑越小，產(chǎn)品細(xì)度越細(xì)。通常狀況下，出磨風(fēng)量是穩(wěn)定的，該處的風(fēng)速也變化不大。因此控制分離器轉(zhuǎn)速是控制產(chǎn)品細(xì)度的主要手段。立磨產(chǎn)品粒度是較均齊的，應(yīng)控制合理的范圍，一般0.08mm篩篩余控制在12％左右可滿(mǎn)足回轉(zhuǎn)窯對(duì)生料、煤粉細(xì)度的要求，過(guò)細(xì)不僅降低了產(chǎn)量，浪費(fèi)了能源，而且提高了磨內(nèi)的循環(huán)負(fù)荷，造成壓差不好控制。

2.3、關(guān)于料層厚度的選擇

     立磨是料床粉碎設(shè)備，在設(shè)備已定型的條件下，粉碎效果取決于物料的易磨性及所施加的拉緊力和承受這些擠壓力的物料量。拉緊力的調(diào)整范圍是有限的，如果物料難磨，新生單位表面積消耗能量較大，此時(shí)若料層較厚，吸收這些能量的物料量增多，造成粉碎過(guò)程產(chǎn)生的粗粉多而達(dá)到細(xì)度要求的減少，致使產(chǎn)量低、能耗高、循環(huán)負(fù)荷大、壓差不易控制，使工況惡化。因此，在物料難磨的情況下，應(yīng)適當(dāng)減薄料層厚度，以求增加在經(jīng)過(guò)擠壓的物料中合格顆粒的比例。反之，如果物料易磨，在較厚的料層時(shí)也能產(chǎn)生大量的合格顆粒，應(yīng)適當(dāng)加厚料層，相應(yīng)地提高產(chǎn)量。否則會(huì)產(chǎn)生過(guò)量粉碎和能源浪費(fèi)。

3、幾種操作情況的處理

3.1、關(guān)于磨機(jī)的振動(dòng)

     立磨正常運(yùn)行時(shí)是很平穩(wěn)的，噪音不超過(guò)90分貝，但如調(diào)整得不好，會(huì)引起振動(dòng)，振幅超標(biāo)就會(huì)自動(dòng)停車(chē)。因此，調(diào)試階段主要遇到的問(wèn)題就是振動(dòng)。引起立磨振動(dòng)的主要原因有：

有金屬進(jìn)入磨盤(pán)引起振動(dòng)。為防金屬進(jìn)入，可安裝除鐵器和金屬探測(cè)器；

磨盤(pán)上沒(méi)有形成料墊，磨輥和磨盤(pán)的襯板直接接觸引起振動(dòng)。形不成料墊的主要原因有：

(1)下料量。立磨的下料量必須適應(yīng)立磨的能力，每當(dāng)下料量低于立磨的產(chǎn)量，料層會(huì)逐漸變薄，當(dāng)料層薄到一定程度時(shí)，在拉緊力和本身自重的作用下，會(huì)出現(xiàn)間斷的輥盤(pán)直接接觸撞擊的機(jī)會(huì)，引起振動(dòng)。

(2)物料硬度低，易碎性好。當(dāng)物料易碎性好、硬度低、拉緊力較高的情況下，即使有一定的料層厚度，在瞬間也有壓空的可能引起振動(dòng)。

(3)擋料環(huán)低。當(dāng)物料易磨易碎，擋料環(huán)較低，很難保證平穩(wěn)的料層厚度，因此，物料易磨應(yīng)適當(dāng)提高擋料環(huán)。

(4)飽磨振動(dòng)。磨內(nèi)物料沉降后幾乎把磨輥埋上，稱(chēng)為飽磨。

     產(chǎn)生飽磨的原因有：下料量過(guò)大，使磨內(nèi)的循環(huán)負(fù)荷增大；分離器轉(zhuǎn)速過(guò)快，使磨內(nèi)的循環(huán)負(fù)荷增加；循環(huán)負(fù)荷大，使產(chǎn)生的粉料量過(guò)多，超過(guò)了通過(guò)磨內(nèi)氣體的攜帶能力；磨內(nèi)通風(fēng)量不足，系統(tǒng)大量漏風(fēng)或調(diào)整不合適。

3.2、關(guān)于吐渣

     正常情況下，HLM立磨噴口環(huán)的風(fēng)速為90m/s左右，這個(gè)風(fēng)速即可將物料吹起，又允許夾雜在物料中的金屬和大密度的雜石從噴口環(huán)處跌落經(jīng)刮板清出磨外，所以有少量的雜物排出是正常的，這個(gè)過(guò)程稱(chēng)為吐渣。但如果吐渣量明顯增大則需要及時(shí)加以調(diào)節(jié)，穩(wěn)定工況。造成大量吐渣的原因主要是噴口環(huán)處風(fēng)速過(guò)低。而造成噴口環(huán)處風(fēng)速低的主要原因有：

(1)系統(tǒng)通風(fēng)量失調(diào)。由于氣體流量計(jì)失準(zhǔn)或其它原因，造成系統(tǒng)通風(fēng)大幅度下降。噴口環(huán)處風(fēng)速降低造成大量吐渣。

(2)系統(tǒng)漏風(fēng)嚴(yán)重。雖然風(fēng)機(jī)和氣體流量計(jì)處風(fēng)量沒(méi)有減少，但由于磨機(jī)和出磨管道、旋風(fēng)筒、收塵器等大量漏風(fēng)，造成噴口環(huán)處風(fēng)速降低，使吐渣嚴(yán)重。

(3)噴口環(huán)通風(fēng)面積過(guò)大。這種現(xiàn)象通常發(fā)生在物料易磨性差的磨上，由于易磨性差，保持同樣的臺(tái)時(shí)能力所選的立磨規(guī)格較大，產(chǎn)量沒(méi)有增加，通風(fēng)量不需按規(guī)格增大而同步增大，但噴口環(huán)面積增大了。如果沒(méi)有及時(shí)降低通風(fēng)面積，則會(huì)造成噴口環(huán)的風(fēng)速較低而吐渣較多。

(4)磨內(nèi)密封裝置損壞。磨機(jī)的磨盤(pán)座與下架體間，三個(gè)拉架桿也有上、下兩道密封裝置，如果這些地方密封損壞，漏風(fēng)嚴(yán)重，將會(huì)影響噴口環(huán)的風(fēng)速，造成吐渣加重。

(5)磨盤(pán)與噴口環(huán)處的間隙增大。該處間隙一般為5～8mm，如果用以調(diào)整間隙的鐵件磨損或脫落，則會(huì)使這個(gè)間隙增大，熱風(fēng)從這個(gè)間隙通過(guò)，從而降低了噴口環(huán)處的風(fēng)速而造成吐渣量增加。

3.3、關(guān)于壓差的控制

     HLM立磨的壓差是指運(yùn)行過(guò)程中，分離器下部磨腔與熱煙氣入口靜壓之差，這個(gè)壓差主要由兩部分組成，一是熱風(fēng)入磨的噴口環(huán)造成的局部通風(fēng)阻力，在正常工況下，大約有2000～3000Pa，另一部分是從噴口環(huán)上方到取壓點(diǎn)(分離器下部)之間充滿(mǎn)懸浮物料的流體阻力，這兩個(gè)阻力之和構(gòu)成了磨床壓差。在正 常運(yùn)行的工況下，出磨風(fēng)量保持在一個(gè)合理的范圍內(nèi)，噴口環(huán)的出口風(fēng)速一般在90m/s左右，因此噴口環(huán)的局部阻力變化不大，磨床壓差的變化就取決于磨腔內(nèi)流體阻力的變化。這個(gè)變化的由來(lái)，主要是流體內(nèi)懸浮物料量的變化，而懸浮物料量的大小一是取決于喂料量的大小，二是取決于磨腔內(nèi)循環(huán)物料量的大小，喂料量是受控參數(shù)，正常狀況下是較穩(wěn)定的，因此壓差的變化就直

接反映了磨腔內(nèi)循環(huán)物料量(循環(huán)負(fù)荷)的大小。

正常工況磨床壓差應(yīng)是穩(wěn)定的，這標(biāo)志著入磨物料量和出磨物料量達(dá)到了動(dòng)態(tài)平衡，循環(huán)負(fù)荷穩(wěn)定。一旦這個(gè)平衡被破壞，循環(huán)負(fù)荷發(fā)生變化，壓差將隨之變化。如果壓差的變化不能及時(shí)有效地控制，必然會(huì)給運(yùn)行過(guò)程帶來(lái)不良后果，主要有以下幾種情況：

(1)壓差降低表明入磨物料量少于出磨物料量，循環(huán)負(fù)荷降低，料床厚度逐漸變薄，薄到極限時(shí)會(huì)發(fā)生振動(dòng)而停磨。

(2)壓差不斷增高表明入磨物料量大于出磨物料量，循環(huán)負(fù)荷不斷增加，最終會(huì)導(dǎo)致料床不穩(wěn)定或吐渣嚴(yán)重，造成飽磨而振動(dòng)停車(chē)。

     壓差增高的原因是入磨物料量大于出磨物料量，一般不是因?yàn)闊o(wú)節(jié)制的加料而造成的，而是因?yàn)楦鱾€(gè)工藝環(huán)節(jié)不合理，造成出磨物料量減少。出磨物料應(yīng)是細(xì)度合格的產(chǎn)品。如果料床粉碎效果差，必然會(huì)造成出磨物料量減少，循環(huán)量增多；如果粉碎效果很好，但選粉效率低，也同樣會(huì)造成出磨物料減少。

影響粉碎效果的因素有以下幾項(xiàng)：

(1)液壓拉緊裝置的拉緊力

     在其它因素不變的情況下，液壓拉緊裝置的拉緊力越大，作用于料床上物料的正壓力越大，粉碎效果就越好。但拉緊力過(guò)高會(huì)增加引起振動(dòng)的幾率，電機(jī)電流也會(huì)相應(yīng)增加。因此操作人員要根據(jù)物料的易磨性、產(chǎn)量和細(xì)度指標(biāo)，以及料床形成情況和控制厚度及振動(dòng)情況等統(tǒng)籌考慮拉緊力的設(shè)定值。

(2)料床厚度

     在拉緊力已定的前提下，不同的料床厚度，承受這已定的壓力效果也就不同。尤其是易碎性不同的物料，其要求的破壞應(yīng)力不一樣，因此料床厚度的值也不一樣。

(3)磨盤(pán)和磨輥的擠壓工作面

     在生產(chǎn)過(guò)程中，伴隨著磨盤(pán)、磨輥的磨損，粉碎效果會(huì)下降，由于種種原因造成盤(pán)與輥之間的擠壓工作面凸凹不平時(shí)，將會(huì)出現(xiàn)局部過(guò)粉碎、局部擠壓力不夠的現(xiàn)象，造成粉碎效果差。因此磨盤(pán)和磨輥襯板時(shí)一起更換，否則會(huì)降低粉碎效果。

(4)物料的易碎性

     物料的易碎性對(duì)于粉碎效果影響很大，立磨選型設(shè)計(jì)都是根據(jù)所用原料的試驗(yàn)數(shù)據(jù)和產(chǎn)量要求而確定規(guī)格型號(hào)。在這里值得注意的是：

同一臺(tái)磨使用于不同礦山、不同易碎性的原料時(shí)，要注意及時(shí)調(diào)節(jié)有關(guān)參數(shù)以免造成壓差變動(dòng)。

分離效果是影響循環(huán)負(fù)荷的主要因素之一。它是指把已符合細(xì)度要求的物料，及時(shí)地分離排出磨外這項(xiàng)工作完成的情況。分離效果取決于由分離器轉(zhuǎn)速和磨內(nèi)風(fēng)速所構(gòu)成的流體流場(chǎng)。通常狀況下，分離器轉(zhuǎn)速提高，出磨產(chǎn)品變細(xì)，而在分離器轉(zhuǎn)速已定的情況下。磨內(nèi)風(fēng)速提高，出磨產(chǎn)品變粗。一般這兩項(xiàng)參數(shù)是穩(wěn)定平衡的。

4、立磨的主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)及影響因素

立磨的主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)有產(chǎn)量、電耗、化學(xué)成分合格率、產(chǎn)品細(xì)度、水分等。

(1)影響產(chǎn)品細(xì)度的主要因素就是分離器轉(zhuǎn)速和該處風(fēng)速，一般風(fēng)速不能任意調(diào)整，因此調(diào)整分離器轉(zhuǎn)速為產(chǎn)品細(xì)度控制的主要手段，分離器是變頻無(wú)級(jí)調(diào)速，轉(zhuǎn)速越高，產(chǎn)品細(xì)度越細(xì)。立磨的產(chǎn)品細(xì)度是很均齊的，但不能過(guò)細(xì)，應(yīng)控制在要求范圍內(nèi)，理想的細(xì)度應(yīng)為9％～12％(0.08mm篩)。產(chǎn)品太細(xì)，既不易操作又造成浪費(fèi)。

(2)影響產(chǎn)品水分的因素一個(gè)是入磨風(fēng)溫，一個(gè)是風(fēng)量。風(fēng)量基本恒定，不應(yīng)隨意變化。因此入磨風(fēng)溫就決定了物料出磨水分。在北方，為防均化庫(kù)在冬季出現(xiàn)問(wèn)題，一般出磨物料水分應(yīng)在0.5％以下，不應(yīng)超過(guò)0.7％。

(3)影響磨機(jī)產(chǎn)量的因素除物料本身的性能外，主要是拉緊壓力、料層厚度的合理配合。拉緊壓力越高，研磨能力越大，料層越薄，粉磨效果越好。但必須要在平穩(wěn)運(yùn)行的前提下追求產(chǎn)量，否則事與愿違。當(dāng)然磨內(nèi)的通風(fēng)量應(yīng)滿(mǎn)足要求。

(4)產(chǎn)品的電耗是和磨機(jī)產(chǎn)量緊密相關(guān)的。產(chǎn)量越高，單位電耗越低。另外與合理用風(fēng)有關(guān)，產(chǎn)量較低，用風(fēng)量很大，勢(shì)必增加風(fēng)機(jī)的耗電量，因此通風(fēng)量要合理調(diào)節(jié)，在滿(mǎn)足噴口環(huán)風(fēng)速和出磨風(fēng)量含塵濃度的前提下，不應(yīng)使用過(guò)大的風(fēng)量。

FRM立磨和立磨系統(tǒng)的加熱法事實(shí)上FRM立磨的工作分為三個(gè)過(guò)程。即：研磨、烘干、選粉。只有在這三個(gè)過(guò)程都能夠良好運(yùn)行的情況下，整個(gè)立磨的運(yùn)行才會(huì)平穩(wěn)。為了烘干原料中的水分，需要在啟動(dòng)立磨前對(duì)立磨的整個(gè)系統(tǒng)預(yù)熱一段時(shí)間。（持續(xù)加溫，緩慢預(yù)熱——防止局部過(guò)熱）；否則低溫狀態(tài)下的立磨系統(tǒng) 在烘干 （原料）的過(guò)程中會(huì)帶去較多的熱量。并且成品也就不會(huì)干燥，從而在生料輸送（入庫(kù)）和從生料倉(cāng)提取生料的過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的問(wèn)題；同樣，在研磨區(qū)為會(huì)出現(xiàn)原料結(jié)塊的現(xiàn)象，原料粘在磨輥和磨盤(pán)上，從而導(dǎo)致震動(dòng)過(guò)高和原料溢出。

對(duì)磨機(jī)進(jìn)行加（供）熱也是必須的?？梢员苊庠诟鱾€(gè)研磨部件 、磨輥和磨盤(pán)間形成過(guò)高的熱壓。因?yàn)槟ポ伜湍ケP(pán)重量和厚度都較大，這些部件內(nèi)層溫度在很長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)都會(huì)比外層低——熱傳遞，熱容量。這種不均勻溫度分布——外熱內(nèi)冷——形成能夠讓這這些生硬部件開(kāi)裂的熱壓。因此立磨進(jìn)口溫度的提高應(yīng)該緩慢進(jìn)行。由于用于烘干過(guò)程和低熱量通常是入口溫度聯(lián)系起來(lái)的進(jìn)口溫度180℃~200℃，水分4.5%左右。所以要想在運(yùn)行過(guò)程中時(shí)立磨加熱是不可能的——首先應(yīng)該用較底的入口溫度進(jìn)行預(yù)熱。

在加熱過(guò)程中磨內(nèi)應(yīng)有充足的空氣（循環(huán)風(fēng)機(jī)必須開(kāi)啟）磨內(nèi)應(yīng)有空氣（流動(dòng)）來(lái)加強(qiáng)對(duì)部件的加熱——即強(qiáng)迫對(duì)流。充足的空氣將會(huì)磨內(nèi)差壓大于5000Pa.

加熱過(guò)程中，應(yīng)該至少持續(xù)到磨出口以及袋收塵溫度達(dá)到80℃~90℃度之間在持續(xù)恒溫加熱1小時(shí)。

 袋式除塵器的運(yùn)轉(zhuǎn)可分為試運(yùn)轉(zhuǎn)與日常運(yùn)轉(zhuǎn)。在試運(yùn)轉(zhuǎn)中，必須對(duì)系統(tǒng)的單一部件進(jìn)行檢查；在日常運(yùn)轉(zhuǎn)中，仍應(yīng)進(jìn)行必要的檢查，特別是對(duì)袋式除塵器性能的檢查。在除塵器的使用過(guò)程中，要注意主機(jī)設(shè)備負(fù)荷的變化對(duì)除塵器性能的影響。在除塵器運(yùn)轉(zhuǎn)之后，應(yīng)密切注意袋式除塵器的工作狀況，做好相關(guān)記錄工作。

  一、試運(yùn)轉(zhuǎn)在新的袋式除塵器試運(yùn)行時(shí)，應(yīng)特別注意檢查下列各點(diǎn)：一是處理風(fēng)量和各測(cè)試點(diǎn)壓力及溫度與設(shè)計(jì)是否相符；二是濾袋的安裝情況，在使用后，濾袋是否有掉袋、松口、磨損等情況發(fā)生，投運(yùn)后可通過(guò)目測(cè)煙囪的排放情況來(lái)判斷；三是要注意袋室結(jié)露情況是否存在，排灰系統(tǒng)是否暢通。要注意防止堵塞和腐蝕的發(fā)生，積灰嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響主機(jī)的生產(chǎn)；四是清灰周期及清灰時(shí)間的調(diào)整。這項(xiàng)工作是左右捕塵性能和運(yùn)轉(zhuǎn)狀況的重要因素。清灰時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，將使附著粉塵層被清落掉，成為濾袋泄漏和破損的原因；清灰時(shí)間過(guò)短，濾袋上的粉塵尚

未清落掉，就恢復(fù)過(guò)濾作業(yè)，將使阻力很快恢復(fù)并逐漸增高，最終影響其使用效果。

    新的袋式除塵器試運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，必須對(duì)粉塵性質(zhì)、含塵濃度等進(jìn)行慎重研究，并根據(jù)不同的清灰方法來(lái)決定清灰周期和時(shí)間，并在試運(yùn)轉(zhuǎn)中調(diào)整各項(xiàng)清灰參數(shù)，以達(dá)到使用效果。

    在開(kāi)始試運(yùn)轉(zhuǎn)的一段時(shí)間，常常會(huì)出現(xiàn)一些事先預(yù)料不到的情況，如出現(xiàn)異常的溫度、壓力、水分等，將給新裝置造成損害。氣體溫度的急劇變化，會(huì)引起風(fēng)機(jī)軸的變形，造成不平衡狀態(tài)的出現(xiàn)，運(yùn)轉(zhuǎn)就會(huì)發(fā)生振動(dòng)。一旦停止運(yùn)轉(zhuǎn)，溫度急劇下降，再重新啟動(dòng)就又會(huì)產(chǎn)生振動(dòng)，所以根據(jù)氣體溫度來(lái)選用不同類(lèi)型的風(fēng)機(jī)。

    袋式除塵器試運(yùn)轉(zhuǎn)的好壞，直接影響其能否投入正常運(yùn)行，如果處理不當(dāng)，袋式除塵器可能會(huì)很快失去效用，因此做好設(shè)備的試運(yùn)轉(zhuǎn)工作必須細(xì)心和慎重。

  二、日常運(yùn)行在袋式除塵器的日常運(yùn)行中，運(yùn)行條件發(fā)生的某些改變或出現(xiàn)的某些故障，都將影響設(shè)備的正常運(yùn)轉(zhuǎn)狀況和工作性能，所以要定期進(jìn)行檢查和調(diào)節(jié)，目的是延長(zhǎng)濾袋壽命，降低動(dòng)力消耗并回收有用的物料。

    運(yùn)行記錄。每個(gè)通風(fēng)除塵系統(tǒng)都要安裝和備有必要的測(cè)試儀表，在日常運(yùn)行中必須定期進(jìn)行測(cè)定，并準(zhǔn)確地記錄下來(lái)，這就可以根據(jù)系統(tǒng)的壓差，進(jìn)、出口氣體溫度，主電機(jī)的電壓、電流等數(shù)值及變化來(lái)進(jìn)行判斷，并及時(shí)排除故障，保證其正常運(yùn)行。通過(guò)記錄能發(fā)現(xiàn)許多問(wèn)題，如清灰機(jī)構(gòu)的工作情況、濾袋的工況（破損、糊袋、堵塞等問(wèn)題），以及系統(tǒng)風(fēng)量的變化等。

    流體阻力。Ｕ型壓差計(jì)可用來(lái)判斷運(yùn)行情況。壓差增高，意味著濾袋出現(xiàn)堵塞、濾袋上有水汽冷凝、清灰機(jī)構(gòu)失效、灰斗積灰過(guò)多以致堵塞濾袋、氣體流量增多等情況；壓差降低，則意味著出現(xiàn)了濾袋破損或松脫、進(jìn)風(fēng)側(cè)管道堵塞或閥門(mén)關(guān)閉、箱體或各分室之間有泄漏現(xiàn)象、風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速減慢等情況。

    安全。袋式除塵器要特別注意采取防止燃燒、爆炸和火災(zāi)事故等措施。在處理燃燒氣體或高溫氣體時(shí)，常常有未完全燃燒的粉塵、火星，以及有燃燒和爆炸性的氣體進(jìn)入系統(tǒng)之中，有些粉塵具有自燃性或帶電性，同時(shí)大多數(shù)濾料的材質(zhì)又都是易燃燒、磨擦?xí)r易產(chǎn)生積聚靜電的，存在著發(fā)生燃燒、爆炸等事故的可能性，因此要很好地考慮采取防火、防爆措施。一是在除塵器的前面設(shè)燃燒室或火星捕集器，以便使未完全燃燒的粉塵與氣體完全燃燒或把火星捕集下來(lái)；二是采取防止靜電積聚的措施，各部分用導(dǎo)電材料接地，或在濾料制造時(shí)加入導(dǎo)電纖

維；三是防止粉塵的堆積或積聚，以避免粉塵的自燃和爆炸；四是工作人員進(jìn)入袋室或管道檢查或檢修前，務(wù)必通風(fēng)換氣，嚴(yán)防一氧化碳中毒。

眾所周知，C3A是熟料四大礦物組成之一。傳統(tǒng)的教材總是介紹其具有水化迅速，早強(qiáng)較高，但值不高，放熱多，凝結(jié)很快易使水泥急凝

，干縮變形大，抗硫酸鹽性能差等特點(diǎn)。就水化熱而言，無(wú)論是3天、7天、28天還是3個(gè)月、1年、6.5年，C3A水化熱在四大礦物中均高居第一；就收縮率而言，C3A在四大礦物中也是高的。這給人們的印象是C3A的缺陷多于優(yōu)點(diǎn)。但C3A在熟料礦物中總是存在的，去掉它是不可能的。如何認(rèn)識(shí)其特點(diǎn)，揚(yáng)長(zhǎng)避短，最終使水泥適應(yīng)混凝土客戶(hù)的需要是值得我們研究的問(wèn)題。為此，筆者將自己向同行學(xué)習(xí)的心得作一歸納，介紹給讀者朋友。

1  C3A高的熟料磨制的水泥的缺陷

1.1  易導(dǎo)致混凝土裂縫

     介紹，某單位分別對(duì)熟料中含C3A8%和1.7%的廠家一和廠家二兩家水泥在嚴(yán)酷的自然條件下修建飛機(jī)場(chǎng)跑道，廠家二的路面裂縫寬度和長(zhǎng)度都比廠家一小。并且經(jīng)過(guò)覆蓋養(yǎng)護(hù)后，廠家二的路面裂縫全部愈合，廠家一大部分還都存在，說(shuō)明熟料中C3A高低與混凝土裂縫密切相關(guān)。

1.2  導(dǎo)致水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度需水量升高

    當(dāng)C3A升高1%，水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量也增加1%，而混凝土用水量相應(yīng)提高6～7kg/m3。因此，欲達(dá)到與C3A含量低的水泥混凝土相同的強(qiáng)度，就勢(shì)必要增加混凝土中水泥的用量，這當(dāng)然會(huì)增加混凝土生產(chǎn)成本而為混凝土攪拌站所排斥。

1.3  導(dǎo)致水泥與減水劑的相容性差     

指出：就水泥單礦物而言，C3A與超塑化劑適應(yīng)性最差。進(jìn)一步地，介紹水泥中含C3A量為10.45%、5.00%和2.82%的三家水泥，它們對(duì)AF、NF的表觀吸附量大小順序與其中C3A量由高到低完全一致（表觀吸附量大意味著與減水劑相容性差）。

1.4  易使混凝土產(chǎn)生假凝現(xiàn)象

    C3A量超過(guò)8%的水泥經(jīng)常使混凝土產(chǎn)生假凝現(xiàn)象。

2  熟料中C3A的適宜含量

     鑒于C3A有上述明顯缺陷，那么是否其含量越低越好呢?回答是否定的。顯而易見(jiàn)的理由是C3A低勢(shì)必會(huì)影響水泥的早期強(qiáng)度，這對(duì)那些追求水泥早強(qiáng)高以縮短施工時(shí)間的水泥用戶(hù)尤為不利；在新型干法窯內(nèi)，欲實(shí)現(xiàn)過(guò)低的C3A，則必然是配料率值P低，導(dǎo)致燒成范圍窄，容易引起熱工制度不穩(wěn)，產(chǎn)生飛砂料的可能性增大。

     現(xiàn)摘錄學(xué)者們對(duì)熟料中C3A的適宜含量發(fā)表的意見(jiàn)：文獻(xiàn)[2]和文獻(xiàn)[5]提出熟料中C3A含量小于6%；文獻(xiàn)[6]綜合考慮既要降低C3A含量，又要使窯能優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低能耗和長(zhǎng)期安全運(yùn)轉(zhuǎn)，認(rèn)為將C3A控制在不超過(guò)8%。

3  消除或減少C3A缺陷的措施

3.1  減少熟料中C3A的含量

     方法一是在配料率值設(shè)計(jì)中將P降低，這是最簡(jiǎn)便的措施。但正如在本文2中所討論的，率值P不可能過(guò)低，文獻(xiàn)[6]提出P在1.7左右。

     方法二是高溫煅燒快速冷卻。通常根據(jù)熟料的化學(xué)成分計(jì)算C3A含量是理論含量，實(shí)際上,在硅酸鹽水泥熟料煅燒過(guò)程中,一部分Al2O3固溶于C3S中,使實(shí)際生成的C3A減少;另外,高溫煅燒使鐵相以C6AF形式存在,也使實(shí)際生成的C3A減少;特別是預(yù)分解窯熟料于1350～1280℃時(shí)在篦冷機(jī)上驟冷,使一部分C3A以玻璃體形式存在，因此, 預(yù)分解窯熟料中的C3A實(shí)際含量要比理論計(jì)算值少，故急冷能降低熟料中C3A實(shí)際含量。

3.2降低C3A活性

    C3A晶型對(duì)其活性有顯著影響, 斜方晶型的C3A活性高于立方晶型的。熟料煅燒時(shí)由于使用二次燃料造成熟料中三氧化硫含量降低，堿的硫酸鹽飽和度降低，多余的堿進(jìn)入C3A晶格，使立方型的C3A含量下降，斜方晶型的C3A含量增加。為此，熟料煅燒時(shí)一定要注意硫酸鹽飽和度變化對(duì)礦物晶型的影響，從配料或燃料方面調(diào)整硫酸鹽飽和度。

     施工中改變攪拌方式。文獻(xiàn)[8]介紹，長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)攪拌使C3A轉(zhuǎn)換率明顯升高，導(dǎo)致漿體過(guò)早變稠僵硬，解決方法是從施工工藝上短時(shí)間攪拌后停放一段時(shí)間后再攪拌的砂漿C3A轉(zhuǎn)化率較低，砂漿流動(dòng)性較好。當(dāng)然也可以在水泥粉磨配料時(shí)多配些半水石膏以提高硫酸鹽的早期溶解率。

    注意一些化合物對(duì)C3A反應(yīng)活性的影響，盡量避免或減少其用量。

    拌合水中的硫酸鹽含量對(duì)C3A反應(yīng)活性的影響不大,但某些化學(xué)物質(zhì)卻能提高C3A的反應(yīng)活性,尤其是能延緩混凝土硬化的外加劑，例如檸檬酸/硼酸、葡糖酸鹽、糖和三乙醇胺。 三乙醇胺還作助磨劑使用。它們都能大幅度提高C3A活性,不過(guò)所需要的濃度>0.1%,若作助磨劑使用,濃度不超過(guò)0.05%則沒(méi)有明顯影響。水化初期的發(fā)熱量也能提高C3A的反應(yīng)活性。目前還沒(méi)有發(fā)現(xiàn)能降低C3A的反應(yīng)活性的化合物。

3.3  摻磨細(xì)礦渣或粉煤灰

    這是因?yàn)閾侥ゼ?xì)礦渣或粉煤灰的水泥較有利于抗硫酸鹽的侵蝕，自然可以減少高C3A含量帶來(lái)的水泥抗硫酸鹽性能差的缺陷。

    更進(jìn)一步地,文獻(xiàn)[9]介紹：細(xì)磨礦粉(GGBS)中,氧化鋁的含量7%～8%時(shí),以50%的配比與Ⅰ型水泥（含12%C3A）混合可得與Ⅴ型水泥同樣的抗硫酸鹽侵蝕的效果。如果GGBS中氧化鋁的含量>18%，水泥中C3A含量為8%～12%,GGBS的摻量又<20%,反而對(duì)抗硫酸鹽性能不利。這個(gè)介紹說(shuō)明,如果要摻加礦粉以提高高含量C3A水泥的抗硫酸鹽性能,還要注意所選用礦粉中氧化鋁的含量及其在水泥中的摻加量。

3.4  調(diào)整粉磨工藝參數(shù)

    通過(guò)調(diào)整粉磨系統(tǒng)的工藝參數(shù)使RRB曲線(xiàn)斜率（n值），盡可能在1.0左右。文獻(xiàn)[9]介紹，特征粒徑在16～18μm（n=1.0左右），國(guó)內(nèi)有的新型大廠用立磨（或輥壓機(jī)—球磨聯(lián)合粉磨系統(tǒng)）磨制水泥，標(biāo)準(zhǔn)稠度不超過(guò)27%，需水量不致過(guò)大。這顯然可以減少C3A含量對(duì)水泥需水量高的影響。

4  結(jié)束語(yǔ)

本文將學(xué)者們對(duì)C3A討論的觀點(diǎn)作了歸納總結(jié)，以期對(duì)讀者朋友的工作有所啟迪。認(rèn)識(shí)C3A對(duì)水泥乃至混凝土性能影響的利弊，對(duì)熟料和水泥生產(chǎn)進(jìn)行適當(dāng)?shù)目刂疲枰該P(yáng)長(zhǎng)避短，最終使水泥窯優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)低耗，又能使混凝土用戶(hù)樂(lè)于接受使用，應(yīng)該是同行們努力的方向。

1．如何正確優(yōu)化軸承安裝游隙

    在現(xiàn)代化水泥生產(chǎn)線(xiàn)的生料磨及水泥磨的磨輥中，目前市場(chǎng)上主流的設(shè)計(jì)是錐形磨輥設(shè)計(jì)。在這種設(shè)計(jì)中，絕大多數(shù)立磨制造廠商都采用雙列圓錐滾子軸承(或兩個(gè)單列圓錐滾子軸承成對(duì)安裝)和圓柱滾子軸承的組合配置方式。其中，圓錐滾子軸承作為固定端，承受來(lái)自輥套的軸向工作推力及徑向工作壓力；圓柱滾子軸承作為浮動(dòng)端，只承受徑向工作壓力，不承受任何軸向工作推力。磨輥正常工作時(shí)，軸向的工作推力往往使雙列圓錐滾子軸承的兩列滾子受力不均勻。由于立磨腔室內(nèi)溫度很高，并且工作時(shí)磨輥軸承外圈旋轉(zhuǎn)，內(nèi)圈靜止不動(dòng)，因此，

軸承外圈工作溫度往往會(huì)比軸承內(nèi)圈溫度高，導(dǎo)致外圈熱膨脹量比內(nèi)圈膨脹量大，因此圓錐滾子軸承的工作游隙比安裝游隙往往要大，這就加劇了圓錐軸承雙列滾子的受載不均勻性，甚至全部軸向載荷由一列滾子承受，另一列滾子不承受任何載荷。

    為了使得圓錐滾子軸承的雙列滾子在工作時(shí)都承受合理的載荷，就需要正確調(diào)整其安裝游隙，通常需要預(yù)緊安裝。軸承的預(yù)緊量要合適，預(yù)緊量太大會(huì)產(chǎn)生過(guò)大的啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩和工作轉(zhuǎn)矩，引起溫升過(guò)高，導(dǎo)致過(guò)早的疲勞損傷，甚至于軸承燒傷；而預(yù)緊量不足會(huì)導(dǎo)致軸承工作游隙過(guò)大，單列滾子受載，不受載的那列軸承滾子位置容易歪曲偏斜，在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中會(huì)與軸承保持架產(chǎn)生摩擦、碰撞，在沖擊載荷作用下這種現(xiàn)象尤為明顯，容易引起保持架損壞而導(dǎo)致軸承失效停機(jī)。同時(shí)，在沖擊載荷的作用下，工作游隙過(guò)大還會(huì)導(dǎo)致輥套來(lái)回串動(dòng)量大，可能對(duì)

軸承密封件造成損壞。

    另一方面，在很多磨輥應(yīng)用中，我們很難通過(guò)預(yù)設(shè)游隙的圓錐滾子軸承來(lái)達(dá)到較好的安裝游隙。導(dǎo)致這種狀況的原因是軸承、軸和軸承座都有一定的加工誤差范圍。這種制造公差范圍的存在，導(dǎo)致了由于軸承過(guò)盈配合引起的游隙減少量的范圍很大，也就是說(shuō)可能的安裝游隙范圍很寬，甚至很有可能最終的安裝游隙落在軸承理想的安裝游隙范圍之外。

    為了說(shuō)明問(wèn)題，我們舉一個(gè)實(shí)際例子，在某型號(hào)的立磨中，采用兩個(gè)單列圓錐滾子軸承面對(duì)面安裝配對(duì)使用。由于軸與軸承內(nèi)孔的配合，軸承座與軸承外徑的緊配合量的影響，如果采用預(yù)設(shè)隔圈，由于緊配合導(dǎo)致的軸向游隙減少量會(huì)使安裝后的軸承軸向游隙的范圍上下限之差達(dá)到0.3mm。

    對(duì)這個(gè)立磨建立分析模型，應(yīng)用專(zhuān)門(mén)的軸承分析軟件做出的分析可見(jiàn)，圓錐滾子軸承的工作承載區(qū)與其安裝游隙的關(guān)系

    此外，在邊界潤(rùn)滑條件下，還需要使用具有極壓或抗磨功能的添加劑來(lái)防止接觸表面金屬與金屬間的直接接觸，或者通過(guò)改善磨輥軸承表面粗糙度的方法來(lái)達(dá)到改善軸承潤(rùn)滑的目的。

3．如何選擇密封部件

    密封對(duì)立磨軸承的工作壽命也有很大的影響。它必須防止?jié)櫥瑒妮S承向外泄漏，同時(shí)必須防止外界污染物進(jìn)入軸承。在顆粒細(xì)小的磨粒工作環(huán)境中，大量微小硬質(zhì)顆粒很容易進(jìn)入立磨磨輥軸承內(nèi)部，惡化軸承工作環(huán)境，降低潤(rùn)滑效果，甚至在滾道面形成壓痕，引起點(diǎn)蝕甚至滾道面剝落，降低軸承的工作壽命。因此，選擇高可靠性的密封部件，對(duì)提高軸承工作壽命至關(guān)重要。另外，設(shè)計(jì)多重密封并在磨輥內(nèi)外設(shè)計(jì)一定的壓力差，可以有效防止外界污染物進(jìn)入軸承內(nèi)部。